應用指南 140 (Application Note 140) 2013 年 7 月 線性穩壓器和開關模式電源的基本概念 Henry J. Zhang 摘要 本文希望幫助那些對電源設計和選擇可能不很熟悉的系統工 程師，理解線性穩壓器和開關模式電源 (SMPS) 的基本概 念。文章說明瞭線性穩壓器和 SMPS 的基本工作原理，並 討論了每種解決方案的優勢和劣勢。以降壓型轉換器為例， 進一步解釋了開關穩壓器的設計考慮因素。 引言 如今的電子系統中有越來越多的電源軌和電源解決方案設 計，且電源負載電流範圍從幾 mA (用於待機電源) 到 100A 以上 (用於 ASIC 電壓調節器)。工程師必需選擇針對目標應 用的合適解決方案並滿足規定的性能要求，例如：高效率、 緊湊的印刷電路板 (PCB) 空間、準確的輸出調節、快速瞬 態響應、低解決方案成本等。對於系統設計師來說，由於他 們當中許多人可能並沒有很強的電源技術背景和經驗，電源 管理設計正成為一項日益頻繁和棘手的工作。 電源轉換器從一個給定的輸入電源，來產生用於負載的輸出 電壓和電流。它必需在穩態和動態情況下滿足負載的電壓或 電流調節需求。另外，它還必須在組件發生故障時對負載和 系統提供保護。視具體應用的不同，設計師可以選擇線性穩 壓器 (LR) 或開關模式電源 (SMPS) 解決方案。為了選擇最 合適的解決方案，設計師應熟知每種方法的優點、不足和設 計關注點。 本文將著重討論非隔離式電源應用，並針對其工作原理和設 計的基本知識作相關介紹。 線性穩壓器 線性穩壓器的工作原理 我們從一個簡單的例子開始。在嵌入式系統中，可從前端電 源提供一個 12V 總線電壓軌。在系統板上，需要一個 3.3V 電壓為一個運算放大器 (運放) 供電。如圖 1 所示，產生 3.3V 電壓最簡單的方法是使用一個從 12V 總線引出的電阻 分壓器。這種做法效果好嗎? 回答常常是 “否”。這是因為在 不同的工作條件下，運放的 V CC 引腳電流可能會發生變 化。假如採用一個固定的電阻分壓器，芯片 VCC 電壓將隨 負載而改變。此外，12V 總線輸入還有可能未得到良好的 調節。在同一個系統中，也許有很多其他的負載共享 12V 電壓軌。由於總線阻抗的原因，12V 總線電壓會隨著總線 12VDC BUS R1 3.3V VCC LOAD R2 + VX – AN140 F01 圖 1：電阻分壓器採用 12V 總線輸入產生 3.3VDC 、LT、LTC、LTM、Linear Technology、LTspice、μModule、PolyPhase 和 Linear 標識 是凌力爾特公司的注冊商標。LTpowerCAD 是凌力爾特公司的商標。所有其他商標均為其各自 擁有者的產權。 an140fa AN140-1 應用指南 140 負載情況的變化而改變。因此，電阻分壓器不能為運放提供 一個用於確保其正確操作的 3.3V 穩定電壓。於是，需要一 個專用的電壓調節環路。如圖 2 所示，反饋環路必需調整 頂端電阻器 R1 的阻值以動態地調節 VCC 上的 3.3V。 Q1 3.3V + LOAD – CO VO = 3.3V + VFB RB VCC LOAD RA VCC + + VCE E – R1 C B CURRENT AMPLIFIER ERROR AMPLIFIER 12VBUS FEEDBACK REGULATOR VIN = 12VBUS LINEAR REGULATOR + VX – VREF + AN140 F03 VX – 圖 3：線性穩壓器可實現一個可變電阻器以調節輸出電壓 AN140 F02 圖 2：反饋環路調整串聯電阻器 R1 的阻值以調節 3.3V 如圖 3 所示，此類可變電阻器可利用一個線性穩壓器來實 現。線性穩壓器使一個雙極性或場效應功率晶體管 (FET) 在 其線性模式中運作。這時，晶體管起的作用就是一個與輸出 負載相串聯的可變電阻器。從概念上說，如需構建反饋環 路，可由一個誤差放大器利用一個採樣電阻器網絡 (RA 和 RB) 來檢測直流輸出電壓，然後將反饋電壓 VFB 與一個基準 電壓 VREF 進行比較。誤差放大器輸出電壓通過一個電流放 大器驅動串聯功率晶體管的基極。當輸入 VBUS 電壓下降或 負載電流增大時，VCC 輸出電壓下降。反饋電壓 VFB 也將 下降。因此，反饋誤差放大器和電流放大器產生更多的電流 並輸入晶體管 Q1 的基極。這將減小電壓降 V CE ，因而使 VCC 輸出電壓恢復，這樣一來 VFB = VREF。另一方面，如 果 VCC 輸出電壓上升，則負反饋電路採取相似的方式增加 VCE 以確保 3.3V 輸出的準確調節。總之，VO 的任何變化都 被線性穩壓器晶體管的 VCE 電壓所消減。所以，輸出電壓 VCC 始終恆定並處於良好調節狀態。 為甚麼採用線性穩壓器? 長期以來，線性穩壓器一直得到業界的廣泛採用。在開關模 式電源於上世紀 60 年代後成為主流之前，線性穩壓器曾經 是電源行業的基礎。即使在今天，線性穩壓器仍然在眾多的 應用中廣為使用。 除了簡單易用之外，線性穩壓器還擁有其他的性能優勢。電 源管理供應商開發了許多集成型線性穩壓器。典型的集成線 性穩壓器只需要 VIN、VOUT、FB (反饋) 和任選的 GND 引 腳。圖 4 示出了一款凌力爾特公司在 20 多年前開發的，典 型的 3 引腳線性穩壓器 LT1083，該器件僅需一個輸入電容 器、輸出電容器和兩個反饋電阻器以設定輸出電壓。幾乎所 有的電氣工程師都可以運用這些簡單的線性穩壓器來設計電 源。 an140fa AN140-2 應用指南 140 VIN ≥ 6.5V IN + LT1083 ADJ 10µF 5V AT 7.5A OUT 121Ω 1% + 10µF* TANTALUM 另外，還有一個明顯之處就是線性穩壓器或 LDO 只能提供 降壓型 DC/DC 電源轉換。在那些要求輸出 VO 電壓高於輸 入 VIN 電壓，或者需要從一個正 VIN 電壓產生負 VO 電壓的 應用中，線性穩壓器顯然是不起作用的。 365Ω 1% *REQUIRED FOR STABILITY 80 EFFICIENCY % 圖 4：集成型線性穩壓器實例：只有 3 個引腳的 7.5A 線性穩壓器 線性穩壓器的一個缺點 –– 會消耗大量的功率 採用線性穩壓器的一個主要缺點是其運行於線性模式之串聯 晶體管 Q1 可能會有過大功率耗散。如前文所述，線性穩壓 器從概念上講是一個可變電阻器。由於所有的負載電流都必 須經過串聯電阻器，故其功率耗散為 PLOSS = (VIN – VO) • IO。在該場合中，線性穩壓器的效率可由下式快速估算： ηLR = 100 AN140 F04 POUTPUT VO •IO V = = O POUTPUT +PLOSS VO •IO +(VIN – VO)•IO VIN (1) 所以在圖 1 所示的例子中，當輸入為 12V 且輸出為 3.3V 時，線性穩壓器的效率僅為 27.5%。在此場合中，72.5% 的輸入功率被完全浪費掉了，並在穩壓器中產生了熱量。這 意味著晶體管必須具備在最壞情況下 (最大 VIN 和滿負載) 處理其功率 / 熱耗散的熱能力。因此，特別是在 VO 遠遠低 於 V IN 的時候，線性穩壓器及其散熱器的尺寸可能要很 大，。如圖 5 所示，線性穩壓器的最大效率與 VO /VIN 之比 成比例。 另一方面，線性穩壓器可以在輸出 VO 接近輸入 VIN 的情況 下具有非常高的效率，然而，線性穩壓器 (LR) 存在另一個 局限性，即 VIN 和 VO 之間的最小電壓差。LR 中的晶體管 必須在其線性模式中運作。於是，其在雙極型晶體管的集電 極至發射極兩端或 FET 的漏極至源極兩端需要一個確定的 最小電壓降。當 VO 過於接近 VIN 時，LR 也許不再能夠調 節輸出電壓。那些能夠在低裕量 (VIN – VO) 條件下工作的 線性穩壓器被稱為低壓差穩壓器 (LDO)。 60 40 20 0 0 0.2 0.4 0.6 VO/VIN 0.8 1 AN140 F05 圖 5：線性穩壓器的最大效率與 VO /VIN 之比的關係 具均流功能的線性穩壓器可提供更高的功率 [8] 在需要更大功率的應用中，穩壓器必須被單獨地安裝在一個 散熱器上以散逸熱量。但是，在全表面貼裝型系統中，這並 非可選方案，因此功率耗散能力的限制 (比如 1W) 使輸出 電流受到限制。不幸的是，要想直接通過傳統的線性穩壓器 的並聯來分擔產生的熱量並不容易。 LT3080 IN VIN 1.2V TO 36V VCONTROL + – 1µF OUT SET RSET VOUT = RSET • 10µA VOUT 2.2µF AN140 F06 圖 6：利用單個電阻器完成設定的 LDO LT3080 具有一個高精度電流源基準 an140fa AN140-3 應用指南 140 用一個高精度電流基準源取代圖 3 中所示的電壓基準，將 允許直接把線性穩壓器並聯起來以分散電流負載，從而在芯 片之間分擔消散的熱量。這使得在高輸出電流的全表面貼裝 型應用中使用線性穩壓器成為可能.在此類應用中，電路板 上的任何單一點中只能耗散有限的熱量。 LT3080 是首款能夠通過並聯使用以提供較高輸出電流的可 調型線性穩壓器。如圖 6 所示，該器件具有一個連接至運 算放大器同相輸入端的高精度零溫度系數 (TC) 10µA 內部 電流基準源。利用單個外部電壓設定電阻器 RSET，可以在 0V 至 (VIN – VDROPOUT) 的範圍內調節線性穩壓器的輸出電 壓。 如圖 7 所示，通過並聯 LT3080 以實現均流是十分容易 的。只需把各個 LT3080 的 SET 引腳連接在一起；兩個穩 壓器就能共享同一個基準電壓。由於運算放大器經過精確的 修整，因此調節引腳與輸出之間的失調電壓小於 2mV。在 該場合中，僅需要 10mΩ 的輸出鎮流電阻 (其可以是一個 小的外部電阻器與 PCB 走線電阻之和) 即可平衡負載電流 並實現優於 80% 的均衡共享。需要更大的功率嗎? 即使並 聯 5 ~ 10 個器件也是可行的。 VIN LT3080 VCONTROL + – OUT 10mΩ SET VIN VIN 4.5V TO 30V LT3080 VCONTROL + – 1µF OUT 10mΩ SET VOUT 3.3V 2A 100µF 165k AN140 F07 圖 7：通過兩個 LT3080 線性穩壓器的並聯 來提供更高的輸出電流 適合線性穩壓器的應用 在很多應用中，線性穩壓器和 LDO 可提供優於開關電源的 解決方案，包括： 1. 簡單 / 低成本的解決方案。線性穩壓器和 LDO 簡單易 用，特別適合於那些具有低輸出電流、散熱要求不高的 低功率應用。無需外部功率電感器。 2. 低噪聲 / 低紋波應用。對於那些對噪聲敏感的應用 (例 如：通信和無線電設備) 而言，最大限度地抑制電源噪 聲是非常關鍵的。線性穩壓器具有非常低的輸出電壓紋 波 (因為沒有頻繁接通和關斷的功率器件)，而且線性穩 壓器還可以擁有非常高的帶寬。所以，幾乎不存在 EMI 問題。有些特殊的 LDO (比如：凌力爾特的 LT1761 LDO 系列) 在輸出端的噪聲電壓可以低至 20μVRMS。 這麼低的噪聲水平在 SMPS 中幾乎是不可能實現的。即 使採用 ESR 非常低的電容器，SMPS 的輸出紋波往往 也將達到 mV 以上。 3. 快速瞬態應用。線性穩壓器反饋環路一般都是內置的， 因此無需外部補償。相比於 SMPS，線性穩壓器通常具 有較寬的控制環路帶寬和較快的瞬態響應。 4. 低壓差應用。對於那些輸出電壓接近輸入電壓的應用來 說，LDO 可能比 SMPS 更有效率。有的非常低壓差 LDO (VLDO)，例如：凌力爾特的 LTC1844、LT3020 和 LTC3025，可提供 20mV 至 90mV 的壓差電壓和高 達 150mA 的電流。最小輸入電壓可低至 0.9V。由於 LR 中沒有 AC 開關損耗，因此 LR 或 LDO 的輕負載效 率與其滿負載效率很相近。SMPS 常常因其 AC 開關損 耗的緣故而具有較低的輕負載效率。在輕負載效率同樣 十分關鍵的電池供電型應用中，LDO 可提供效率優於 SMPS 的解決方案。 總之，設計師之所以使用線性穩壓器或 LDO，原因就在於 其具有簡單、低噪聲、低成本、易於使用以及可提供快速瞬 態響應等特性。如果 VO 接近於 VIN，LDO 也許比 SMPS 效率更高。 an140fa AN140-4 應用指南 140 開關模式電源基礎知識 最普及的開關電源 –– 降壓型轉換器 為甚麼使用開關模式電源？ 圖 8 示出了最簡單和最普及的開關穩壓器 –– 降壓型 DC/DC 轉換器。其具有兩種操作模式，取決於晶體管 Q1 是接通還 是關斷。為了簡化討論，假設所有的功率器件都是理想的。 當開關 (晶體管) Q1 接通時，開關節點電壓 VSW = VIN，而 且電感器 L 電流由 (VIN – VO) 充電。圖 8(a) 示出了該電感 器充電模式中的等效電路。當開關 Q1 關斷時，電感器電流 通過續流二極管 D1，如圖 8(b) 所示。開關節點電壓 VSW = 0V，電感器 L 電流由 VO 負載放電。由於理想電感 器L不能在穩態中擁有直流電壓，因此平均輸出電壓 VO 可 由下式給出： 一個脫口而出的回答是：效率高。在 SMPS 中，晶體管運 作於開關模式而不是線性模式。這意味著，當晶體管導通並 傳導電流時，其電源通路兩端的電壓降是最小的。當晶體管 關斷並隔離高電壓時，其電源通路中幾乎沒有電流通過。所 以半導體晶體管很像一個理想的開關。晶體管中的功率損失 於是得到了最大限度的減少。高效率、低功率耗散和高功率 密度 (小尺寸) 是設計師用 SMPS 替代線性穩壓器或 LDO (特別是在高電流應用中) 的主要原因。例如：現今的 12V IN 、3.3V OUT 開關模式同步降壓型電源通常能夠實現 >90% 的效率，而線性穩壓器效率則不到 27.5%。這意味 著至少可以使功耗和尺寸減少 8 倍。 Q1 + SW + + – IC(IN) + D1 ICO CO VGS1 LOAD VSW VIN VIN D • TS TS + VL– SW + (2) VO L IL – +V GS1 DUTY CYCLE Q1 + – VL– T VO(DC) = AVG[VSW]= ON • VIN TS IL IC(IN) VO L + IL VIN – VO VL VO ICO CO LOAD VIN IL A. INDUCTOR CHARGING MODE +V – L SW + + – IL D1 L IC(IN) VO + IL VIN ICO CO ICO LOAD VO AN140 F08 B. INDUCTOR DISCHARGING MODE 圖 8：降壓型轉換器操作模式和典型波形 an140fa AN140-5 應用指南 140 式中的 TON 為開關週期 TS 之內的導通時間間隔。如果把 TON /TS 之比定義為佔空比 D，則輸出電壓 VO 為： T VO(DC) = ON • VIN =D • VIN TS (3) 當濾波電感器 L 和輸出電容器 CO 的數值足夠高時，輸出電 壓 VO 是一個僅具有 mV 級紋波的 DC 電壓。在這種場合 中，對於一個 12V 輸入降壓電源，從概念上講 27.5% 的佔 空比可提供一個 3.3V 的輸出電壓。 除了上面的取平均法之外，還有另一種推導佔空比方程式的 方法。理想電感器不能在穩態中擁有 DC 電壓。因此它必須 在一個開關週期之內保持電感器伏特-秒平衡。根據圖 8 中 的電感器電壓波形，伏特-秒平衡要求： (VIN – VO) • D • TS = VO • (1 – D) • TS (4) 因此，VO = VIN • D (5) (5) 式與 (3) 式相同。可把相同的伏特-秒平衡方法用於其他 的 DC/DC 拓撲，以推導佔空比與 V IN 和 V O 的關係方程 式。 降壓轉換器的傳導損耗主要源於晶體管 Q1、二極管 D1 和 電感器 L 在傳導電流時其兩端的電壓降。為簡化討論，在 下面的傳導損耗計算中忽略電感器電流的 AC 紋波。倘若將 MOSFET 用作功率晶體管，則 MOSFET 的傳導損耗等於 IO2 • RDS(ON) • D，式中的 RDS(ON) 為 MOSFET Q1 的導通 電阻。二極管的傳導功率損耗等於 IO • VD • (1 – D)，式中 的 V D 為二極管 D1 的正向電壓降。電感器的傳導損耗為 IO2 • RDCR，式中的 RDCR 是電感器繞組的銅電阻。於是， 降壓型轉換器的傳導損耗大約為： PCON_LOSS = IO2 • RDS(ON) • D + IO • VD • (1 – D) + IO2 • RDCR (6) 例如：一個 12V 輸入、3.3V/10AMAX 輸出降壓電源可以使 用下面的組件：MOSFET RDS(ON) = 10mΩ，電感器 RDCR = 2mΩ，二極管正向電壓 VD = 0.5V。因此，滿負載時的傳 導損耗為： PCON_LOS = 102 • 10 • 10–3 • 0.275 + 10 • 0.5 • (1 – 0.275) + 102 • 2 • 10–3(W) = 0.275W + 3.62W + 0.2W = 4.095W (7) 如果只考慮傳導損耗，則轉換器效率為： POUTPUT POUTPUT +PCON_LOSS 3.3V •10A = = 88.96% 33W + 4.095W ηBUCK_CON = 降壓型轉換器中的功率損耗 DC 傳導損耗 在採用理想組件 (在導通狀態中電壓降為零，並具有零開關 損耗) 的情況下，理想降壓轉換器的效率可達 100%。在現 實中，功率耗散始終與每一種功率組件有關。在 SMPS 中 有兩類損耗：DC 直流傳導損耗和 AC 動態開關損耗。 (8) 上面的分析表明：續流二極管產生 3.62W 的功率損耗，遠 遠高於 MOSFET Q1 和電感器 L 的傳導損耗。如需進一步 改善效率，可用一個 MOSFET Q2 來替代二極管 D1，如圖 9 所示。這種轉換器被稱為同步降壓型轉換器。Q2 的柵極 Q1 SW IC(IN) + – VIN L VO IL ICO Q2 CO VGSQ1 LOAD VGSQ2 AN140 F09 DUTY CYCLE 圖 9：同步降壓型轉換器及其晶體管柵極信號 an140fa AN140-6 應用指南 140 需要與 Q1 柵極互補的信號，也就是 Q2 只在 Q1 斷開的時 候導通。同步降壓型轉換器的傳導損耗為： PCON_LOSS = IO2 • RDS1(ON) • D + IO2 • RDS2(ON) • (1– D) (9) + IO2 RDCR 如果還把一個 10mΩ RDS(ON) MOSFET 用於 Q2，則同步 降壓型轉換器的傳導損耗和效率為： PCON_LOS = 102 • 0.015 • 0.275 + 102 • 0.015 • (1 – 0.275) + 102 • 2 • 10–3(W) = 0.275W + 0.725W + 0.2W = 1.2W (10) ηBUCK_CON = = POUTPUT POUTPUT +PCON_LOSS 3.3V •10A = 96.45% 33W +1.2W (11) 上例表明：同步降壓型轉換器的效率高於傳統的降壓轉換 器，特別是對於那些佔空比很小和二極管 D1 傳導時間很長 的低輸出電壓應用。 AC 開關損耗 除了 DC 傳導損耗之外，還存在其他由非理想功率組件引起 並與 AC/ 開關操作相關的功率損耗。 1. MOSFET 開關損耗。實際的晶體管其接通和關斷需要時 間。所以，在接通和關斷瞬變期間存在電壓和電流重 疊，這會產生 AC 開關損耗。圖 10 示出了同步降壓型 轉換器中的 MOSFET Q1 的典型開關波形。頂端 FET Q1 的寄生電容器 CGD 之充電和放電以及電荷 QGD 決定 ∆TON Q1 VGS QGD QGD IDS EON PSW_Q1 = (EON + EOFF) • fS (12) 2. 電感器磁芯損耗 PSW_CORE。實際的電感器也具有一個 與開關頻率成某種函數關係的 AC 損耗。電感器 AC 損 耗主要源自磁芯損耗。在高頻 SMPS 中，磁芯材料可能 是鐵粉或鐵氧體。一般來說，鐵粉芯的飽和過程比較舒 緩，但具有高的磁芯損耗，而鐵氧體材料的飽和過程雖 然較為急劇，但磁芯損耗較少。鐵氧體是陶瓷鐵磁材 料，其具有一種由氧化鐵與氧化錳或氧化鋅的混合物構 成的晶體結構。磁芯損耗主要是由於磁滯損耗引起的。 磁芯或電感器製造商通常都提供了磁芯損耗數據，以便 電源設計師估算 AC 電感器損耗之用。 3. 其他的 AC 相關損耗。其他與 AC 相關的損耗包括柵極 驅動器損耗 PSW_GATE (其等於 VDRV • QG • fS) 和死區 時間 (當頂端 FET Q1 和底端 FET Q2 均處於關斷狀態 時) 體二極管傳導損耗，其等於 ( Δ T O N + Δ T O F F ) • VD(Q2) • fS。 總之，與開關操作相關的損耗包括： PSW_LOSS = PQ1_SW + PCORE_SW + PDRV + PDEADTIME (13) ∆TOFF t VDS 了大部分的 Q1 開關時間和相關損耗。在同步降壓轉換 器中，底端 FET Q2 的開關損耗很小，這是因為 Q2 始 終在其體二極管導電之後接通，而在其體二極管導電之 前則被關斷，同時體二極管兩端的電壓降很低。然而， Q2 的體二極管反向恢復電荷也會增加頂端 FET Q1 的開 關損耗，並產生開關電壓振鈴和 EMI 噪聲。(12) 式表 明：控制 FET Q1 的開關損耗與轉換器的開關頻率 fS 成 比例。Q1 的能量損耗 EON 和 EOFF 之準確計算並不簡 單，不過可以在 MOSFET 供應商的應用手冊裡找到。 t EOFF AN140 F10 圖 10：降壓轉換器中的頂端 FET Q1 的典型開關波形和損耗 開關操作相關損耗的計算通常並不容易。開關操作相關 損耗與開關頻率 fS 成比例。在 12VIN、3.3VO /10AMAX 同步降壓型轉換器中，當開關頻率為 200kHz 至 500kHz 時，AC 損耗引起的效率損失大約為 2% 到 5%。所以在滿負載時的總效率約為 93%，這仍然遠遠 好於 LR 或 LDO 電源。發熱量或尺寸可縮減將近 10 倍。 an140fa AN140-7 應用指南 140 開關電源功率組件的設計考慮 開關頻率優化 一般而言，較高的開關頻率意味著較小尺寸的輸出濾波器 組件 L 和 CO。因此，可以縮減電源的尺寸和成本。另外， 相應的較高的帶寬還能改善負載瞬態響應。然而，較高的 開關頻率也意味著較高的 AC 相關功率損耗，這就需要採 用較大的電路板空間或散熱器來限制熱應力。目前，對於 ≥10A 的輸出電流應用，大多數降壓電源均工作於 100kHz 至 1MHz ~ 2MHz 的頻率範圍。對於 <10A 的負載電流， 電源開關頻率可高達幾 MHz。對於每款設計而言，其最佳 頻率都是謹慎權衡尺寸、成本、效率及其他性能參數之後 得出的結果。 輸入和輸出電容器的選擇 輸出電感器的選擇 在同步降壓轉換器中，電感器峰至峰紋波電流可採用下式 計算： ΔIL(P-P) = (VIN – VO)• VO / VIN L • fS 阻常常隨額定電壓的提高而增大。其次，FET 的導通電阻 RDS(ON) 和柵極電荷 QG (或 QGD) 是兩個最關鍵的參數。通 常需要在柵極電荷 QG 與導通電阻 RDS(ON) 之間進行權衡取 捨。一般而言，小硅芯片尺寸的 FET 具有低 QG，但導通電 阻 RDS(ON) 很高；而採用大硅芯片的 FET 則具有低 RDS(ON)，但 QG 很大。在降壓轉換器中，頂端 MOSFET Q1 兼具傳導損耗和 AC 開關損耗。Q1 通常需要採用低 QG FET，特別是在具有低輸出電壓和小佔空比的應用中。低壓 側的同步 FET Q2 具有小的 AC 損耗，因為它常常在其 VDS 電壓接近於零時接通或關斷。在此場合中，對於同步 FET Q2 而言，低 RDS(ON) 比 QG 更重要。當單個 FET 不能處理 總功率時，可把多個 MOSFET 並聯起來使用。 (14) 對於一個給定的開關頻率，低電感將產生大的紋波電流並導 致大的輸出紋波電壓。大紋波電流還會增加 MOSFET RMS (有效值) 電流和傳導損耗。另一方面，高電感值意味著大的 電感器尺寸，並有可能導致很高的電感器 DCR 電阻和傳導 損耗。一般來說，當挑選電感器時，應選擇 10% ~ 60% 的 峰至峰紋波電流與最大 DC 電流之比。電感器供應商通常規 定了 DCR、RMS (加熱) 電流和飽和電流額定值。應在供應 商指定的最大額定值範圍內設計電感器的最大 DC 電流和峰 值電流，這一點是很重要。 功率 MOSFET 的選擇 當選擇用於降壓轉換器的 MOSFET 時，首先需確定其最大 V DS 額定值高於電源輸入電壓 V IN(MAX) 並具有足夠的裕 量。然而，不要選擇額定電壓過高的 FET。例如：對於一個 16VIN(MAX) 電源，額定電壓為 25V 或 30V 的 FET 就很適 合。額定電壓為 60V 的 FET 就過高了，因為 FET 的導通電 首先，應選擇具有足夠電壓降額的電容器。 降壓型轉換器中的輸入電容器具有脈衝開關電流和大的紋 波。因此，應選擇具有足夠 RMS 紋波電流額定值的輸入電 容器以確保其壽命。在輸入端上通常並聯使用鋁電解電容器 和低 ESR 陶瓷電容器。 輸出電容器不僅決定了輸出電壓紋波，而且也決定了負載瞬 態性能。輸出電壓紋波可採用 (15) 式計算。就高性能應用 而言，ESR 和總電容對於最大限度地抑制輸出紋波電壓和 優化負載瞬態響應都是十分重要的。通常，低 ESR 鉭電容 器、低 ESR 聚合物電容器和多層陶瓷電容器 (MLCC) 是上 佳的選擇。 1 ⎞ ΔVOUT ≈ ΔIL(P-P)• ⎛ESR+ ⎝ 8 • fS •COUT ⎠ (15) 合上反饋調節環路 對於開關模式電源來說還有另一個重要的設計階段，就是採 用某種負反饋控制方案來完成調節環路。與採用 LR 或 LDO 時相比，這常常是一項更具挑戰性的任務。其需要很 好地瞭解環路的運行方式和補償設計，以實現一個穩定的環 路同時優化動態性能。 an140fa AN140-8 應用指南 140 降壓型轉換器的小信號模型 如上文所述，開關轉換器的操作模式變化與接通或關斷狀態 之間具有某種函數關係。它是一種分立和非線性系統。為採 用線性控制的方法進行反饋環路的分析，需要建立線性小信 號模型 [1]。由於輸出 L-C 濾波器的原因，佔空比 D 至輸出 VO 的線性小信號轉移函數實際上是一個具有兩個極點和一 個零點的二階系統，如 (16) 式所示。有兩個位於輸出電感 器和電容器之諧振頻率的極點。有一個由輸出電容和電容器 ESR 產生的零點。 VIN • ⎛⎝1+ S ⎞⎠ SZ_ESR VO GDV (s)= = D 1+ S + S2 ωO •Q ωO2 (16) 式中的 SZ_ESR = 2πfZ_ESR = 1 ， ESR •CO DCR 1+ 1 R ≈ 1 ωO = 2πfWO = • L •CO L •CO 1+ ESR R (17) 電壓模式控制與電流模式控制的比較 如圖 11 所示，輸出電壓可以利用一個閉環系統進行調節。 例如，當輸出電壓增加時，反饋電壓 VFB 增加，而負反饋 誤差放大器的輸出減小。於是佔空比下降。因此，輸出電壓 被拉回來以使 VFB = VREF。誤差運放的補償網絡可以是 I 類、II 類或 III 類反饋放大器網絡 [4]。這裡只有一個用於調 節輸出電壓的控制環路。這種方案被稱為電壓模式控制。凌 力爾特的 LTC3775 和 LTC3861 是典型的電壓模式降壓控 制器。 L RAMP + ESR VIN CO VO R LOAD VC R2 – D•T S VFB RAMP COMP – + COMPARATOR VC TS D = k • VC R1 + D – + – D PWM VREF AN140 F11 FEEDBACK CONTROL 圖 11：電壓模式控制型降壓轉換器的方框圖 an140fa AN140-9 應用指南 140 圖 12 示出了一款採用 LTC3775 電壓模式降壓控制器的 5V 至 26V 輸入、1.2V/15A 輸出同步降壓型電源。由於 LTC3775 具有前沿 (上升沿) PWM 調制架構和非常低 (30ns) 的最小導通時間，因此對於將較高輸入電壓，如汽 車或工業電源降壓轉換到當今微處理器和可編程邏輯芯片所 需之 1.2V 低電壓的應用，該電源的運作良好。[9] 另外， 高功率應用需要具均流功能的多相降壓轉換器。當採用電壓 模式控制時，需要一個額外的均流環路以在並聯的降壓通道 之間平衡電流。用於電壓模式控制的典型均流方法是 “主從” 法。LTC3861 就是這樣的一款多相(PolyPhase®) 電壓 模式控制器。其非常低的 ±1.25mV 電流檢測失調可使並聯 相位之間的均流非常準確，以平衡熱應力。[10] 電流模式控制採用兩個反饋環路：一個與電壓模式控制轉換 器之控制環路相似的外部電壓環路，和一個負責把電流信號 反饋至控制環路之中的內部電流環路。圖 13 示出了峰值電 流模式控制降壓型轉換器 (其直接檢測輸出電感器電流) 的 概念方框圖。當採用電流模式控制時，電感器電流由誤差運 放輸出電壓決定。電感器變成了一個等效的電流源。於是， 從運放輸出 VC 至電源輸出電壓 VO 的轉移函數變成了一個 單極點系統。這大大簡化了環路補償。控制環路補償與輸出 電容器 ESR 零點的相關性較低，因而可以容易使用全陶瓷 輸出電容器。 CF 220pF DB RILIMT 732Ω VIN ILIMT RILIMB 57.6k CVCC 4.7µF TG SENSE ILIMB INTVCC CSS 0.01µF C2 330pF VIN 5V TO 26V CIN1 330µF 35V QT CB 0.1µF L1 0.36µH SS SW FREQ BG FB + BOOST LTC3775 RSET 39.2k RA 10k RSENSE 0.003Ω + QB PGND COUT 470µF 2.5V ×2 VOUT 1.2V 15A MODE/SYNC COMP RUN/SHDN SGND RB 10k R2 C1 4.7k 3.9nF AN140 F12 COUT : SANYO 2R5TPD470M5 DB: CMDSH4E L1: IHLP-4040DZ-ER-R36-M11 QB: RJK0301DPB-00-J0 QT: RJK0305DPB-00-J0 圖 12：LTC3775 電壓模式同步降壓電源可提供一個高降壓比 an140fa AN140-10 應用指南 140 此外，電流模式控制還有許多其他優點。如圖 13 所示，由 於峰值電感器電流以一種逐週期的方式受限於運放的控制電 壓 VC，因此電流模式控制型系統在過載條件下提供了一種 準確度更高和速度更快的電流限制。浪湧電感器電流在 動 期間也處於良好受控的狀態。另外，當輸入電壓變化時電感 器電流並不會快速改變，所以電源擁有上佳的輸入電壓變化 時的瞬態性能。當多個轉換器並聯時，運用電流模式控制還 可以共享同一個 VC 信號，從而非常容易地在電源之間分享 電流，這一點對於採用多相降壓型轉換器來實現可靠的高電 流應用而言是很重要的。一般說來，電流模式控制型轉換器 的可靠性要高於電壓模式控制型轉換器。 電流模式控制電路解決方案必需精確地檢測電流。電流檢測 信號通常是一個具有幾十 mV 電平的小信號，其對開關噪 聲很敏感。因此，需要實施正確和謹慎的 PCB 佈局。可通 過檢測流過一個檢測電阻器的電感器電流、電感器 DCR 壓 降或 MOSFET 導電壓降來完成電流環路。典型的電流模式 控制器包括凌力爾特的 LTC3851A 和 LTC3855。 L 恆定頻率與恆定導通時間控制模式的比較 “電壓模式控制與電流模式控制的比較” 部分中的典型電壓 模式和電流模式方案具有由控制器內部時鐘生成的恆定開關 頻率。這些恆定開關頻率控制器可以容易地實現同步，對於 高電流的多相降壓控制器來說這是一項重要的特性。然而， 如果負載升流瞬變剛好在控制 FET Q1 關斷之後發生，則轉 換器必須等待整個 Q1 關斷時間直到下一個週期開始以響應 瞬變。所以電源的響應有一個延遲。在具有小佔空比的應用 中，最壞情況延遲接近一個開關週期。 在此類低佔空比應用中，恆定導通時間谷值電流模式控制具 有較短的延遲以響應負載升流瞬變。在穩態操作中，恆定導 通時間降壓轉換器的開關頻率幾乎是固定的。假如遭遇瞬 變，則開關頻率能夠快速改變以加快瞬態響應。因此，電源 擁有了改善的瞬態性能，而且可以減小輸出電容並降低其相 關成本。 然而，在採用恆定導通時間控制時，開關頻率有可能隨電壓 或負載而改變。LTC3833 是一款具有更精細的受控導通時 RSEN + KI ESR VIN ERROR OP AMP OUTPUT VO R LOAD C ~IOUT – R2 INDUCTOR CURRENT SIGNAL IL SIGNAL SLOPE COMP + – – COMPARATOR CURRENT MODE CONTROL VFB COMPENSATION NETWORK VC TOP FET GATE SIGNAL R1 + D – + – D PWM SLOPE COMP ERROR 0P AMP VREF AN140 F13 圖 13：電流模式控制型降壓轉換器的方框圖 an140fa AN140-11 應用指南 140 間架構的谷值電流模式降壓型控制器，該架構是恆定導通時 間控制架構的一個變種，其不同之處是可通過控制導通時間 而使開關頻率在穩定階段以及整個電壓和負載情況下保持恆 定。利用這種架構，LTC3833 控制器可具有 20ns 的最小 導通時間，並實現從高達 38VIN 至 0.6VO 的降壓應用。該 控制器可同步至一個頻率範圍為 200kHz 至 2MHz 的外部 時鐘。圖 14 示出一個具有 4.5V 至 14V 輸入和 1.5V/20A 輸出的典型 LTC3833 電源。[11] 如圖 15 所示，該電源能 夠對突發的高擺率負載瞬變做出快速響應。在負載升壓瞬變 期間，開關頻率增加以提供更快的瞬態響應。而在負載降壓 瞬變過程中，佔空比下降至零。所以，僅輸出電感器限制電 流擺率。除了 LTC3833 之外，LTC3838 和 LTC3839 控制 INTVCC VIN RPGD 100k CIN2 22µF ×2 LTC3833 + VIN 4.5V TO 14V CIN1 180µF 16V VOUT PGOOD SENSE– SENSE+ RUN VRNG TG MODE/PLLIN SW EXTVCC L1 0.47µH DB CITH2 47pF RITH 84.5k RT 137k TRACK/SS RSENSE 1.5mΩ BOOST CSS 0.1µF CITH1 220pF MT INTVCC RFB2 15k CB 0.1µF INTVCC RFB1 10k CVCC 4.7µF MB BG ITH COUT2 100µF ×2 + VOUT 1.5V 20A COUT1 330µF 2.5V ×2 PGND RT SGND VOSNS+ VOSNS– CIN1: SANYO 16SVP180M COUT1: SANYO 2R5TPE330M9 DB: CENTRAL CMDSH-3 AN140 F14 L1: PULSE PA0515.471NLT MB: RENESAS RJK0330DPB MT: RENESAS RJK0305DPB 圖 14：採用 LTC3833 的快速、受控導通時間電流模式電源 ILOAD 20A/DIV ILOAD 20A/DIV VOUT 50mV/DIV ILOAD 20A/DIV VOUT 50mV/DIV VOUT 50mV/DIV IL 20A/DIV IL 20A/DIV 50µs/DIV VIN = 12V VOUT = 1.5V LOAD TRANSIENT = 0A TO 20A AN140 F15a IL 20A/DIV 5µs/DIV VIN = 12V VOUT = 1.5V LOAD STEP = 0A TO 20A AN140 F15b 5µs/DIV VIN = 12V VOUT = 1.5V LOAD RELEASE = 20A TO 0A AN140 F15c 圖 15：LTC3833 電源可在快速負載階躍瞬變期間提供快速響應 an140fa AN140-12 應用指南 140 器也為多輸出或多相應用提供了具快速瞬態響應的多相解決 方案。 環路帶寬和穩定性 不管是從電氣角度還是從聲學角度來看，設計精良的 SMPS 都應該是 “安靜” 的。對於一個欠補償的系統 (其往 往不穩定) 而言，情況就不是這樣了。欠補償電源的典型症 狀包括：來自磁性組件或陶瓷電容器的可聽噪聲、開關波形 中的抖動、輸出電壓的振蕩 ... 等等。另一方面，過度補償 的系統可以非常穩定和安靜，但代價是速度緩慢的瞬態響 應。此類系統具有一個非常低的環路穿越頻率，通常低於 10kHz。緩慢的瞬態響應意味著電源需要過大的輸出電容以 滿足瞬態調節要求，因而增加了總體電源成本和尺寸。最優 的環路補償設計是穩定和安靜的，但不是過度補償的，因此 它也具有快速響應以盡量減小輸出電容。有很多文章都討論 了怎樣為電壓模式控制和電流模式控制型 SMPS 優化環路 補償網絡的問題 [2-4]。對於欠缺經驗的電源設計師來說， 小信號建模和環路補償設計會很困難。凌力爾特的免費下載 的 LTpowerCAD™ 設計工具集成了精細複雜的方程式，從 而大大簡化電源環路補償設計 [6]。LTspice® 仿真工具整合 了幾乎所有的凌力爾特器件模型，並提供了額外的時域仿真 以優化設計。不過，在原型設計階段，環路穩定性和瞬態性 能的硬件測試 / 驗證還是必要的。 一般而言，閉合電壓調節環路的性能是由兩個重要的數值來 評估的：環路帶寬和環路穩定性裕度。環路帶寬由穿越頻率 fC 進行量化，在該頻率上環路增益 T(s) 等於 1 (0dB)。環 路穩定性裕度通常採用相位裕度或增益裕度來量化。環路相 位裕度 Φm 被定義為穿越頻率上總 T(s) 相位延遲與 –180° 之間的差異。增益裕度則被定義為在總 T(s) 相位 = –180° 之頻率上 T(s) 增益與 0dB 之間的差異。對於降壓型轉換 器，通常認為 45° 的相位裕度和 10dB 的增益裕度是足夠 的。圖 16 示出了一款 LTC3829 12VIN 至 1VO /60A 三相 降壓轉換器的典型環路增益博德圖。在該例中，穿越頻率為 45kHz，相位裕度為 64 度。增益裕度接近 20dB。 圖 16：LTpowerCAD 設計工具提供了一種優化環路補償和負載瞬態響應的簡易方法 ( 三相、單輸出 LTC3829 降壓型轉換器實例 )。 an140fa AN140-13 應用指南 140 針對高電流應用的多相降壓型轉換器 高性能控制器的其他要求 由於數據處理系統速度越來越快、規模越來越大，其處理器 和存儲器單元需要在不斷降低的電壓下獲得更大的電流。在 這些高電流條件下，對電源的需求成倍地提高。近年來，多 相同步降壓型轉換器由於其高效率和均勻的熱分布而被廣泛 地應用於高電流、低電壓電源解決方案。此外，利用多個交 錯式的降壓轉換器相位還可以顯著地降低輸入和輸出側上的 紋波電流，從而減小輸入和輸出電容器並壓縮相關的電路板 空間和元件成本。 高性能的降壓型控制器需要具備許多其他的重要特性。軟起 動功能常常是控制 動期間的浪湧電流所必需的。過流限制 和短路鎖斷能夠在輸出過載或短路時保護電源。過壓保護功 能可為系統中的昂貴負載裝置提供安全防護。為了盡量抑制 系統 EMI 噪聲，有時必須使控制器同步至一個外部時鐘信 號。對於低電壓、高電流應用，遠端差分電壓採樣可補償 PCB 電阻壓降並準確地調節遠端負載上的輸出電壓。在具 有多個輸出電壓軌的精細複雜系統之中，不同電壓軌之間的 排序和跟蹤也是必不可少的。 在多相降壓型轉換器中，精准的電流檢測和均流變得極其重 要。優良的均流可確保均勻的熱分布和高的系統可靠性。由 於其在穩態及瞬變期間的固有均流能力，電流模式控制型降 壓轉換器通常是首選。凌力爾特的 LTC3856 和 LTC3829 是具有精准電流檢測和均流功能的典型多相降壓控制器。對 於 2、3、4、6 和 12 相系統，可採取菊鏈的方式將多個控 制器連接起來以提供 20A 至 200A 以上的輸出電流。 100k 680pF 5k 0.1µF 0.6µH SENSE1+ SENSE1– LTC3829 VFB DIFFN DIFFP 0.6µH VOUT 1.2V 50A 0.002Ω BG2 SENSE2+ SENSE2– TG3 SW3 20k VIN SW2 DIFFOUT VIN 6V TO 28V BG1 FREQ ITH TK/SS 0.002Ω 22µF 35V ×3 PGND TG2 SGND 20k TG1 SW1 BOOST1 BOOST2 BOOST3 SW3 SW2 SW1 組件選擇和原理圖設計僅僅是電源設計過程的一半。開關電 源設計的正確 PCB 佈局始終是非常至關緊要的一步。上佳 的佈局設計可優化電源效率、減輕熱應力，而且最重要的是 能夠盡量地抑制走線和組件之間的噪聲和相互影響。為此， + VIN INTVCC 4.7µF PCB 佈局設計 VIN 0.6µH 0.002Ω BG3 SENSE3+ SENSE3– + COUT 470µF 4V ×4 AN140 F17 圖 17：一款採用 LTC3829 的三相、單通道 VO 高電流降壓型轉換器 an140fa AN140-14 應用指南 140 在電源的集成度方面，系統設計師可以決定選擇分立型、單 片式或全集成型電源模塊解決方案。圖 18 示出了面向典型 負載點電源應用的分立型和電源模塊解決方案實例。分立型 解決方案採用一個控制器 IC、外部 MOSFET 和無源組件， 以在系統板上構建電源。選擇分立型解決方案的一個主要原 因是組件物料清單 (BOM) 成本低。然而，這需要良好的電 源設計技能和相對較長的開發時間。單片式解決方案採用一 個具集成型功率 MOSFET 的 IC，以進一步縮減解決方案尺 寸和組件數目。此類解決方案也需要相似的設計技能和開發 時間。全集成型電源模塊解決方案可顯著減少設計工作量、 開發時間、解決方案尺寸和設計風險，但通常具有較高的組 件 BOM 成本。 本應用指南以降壓型轉換器為簡例說明瞭 SMPS 的設計考 慮因素。不過，至少有 5 種其他的基本非隔離式轉換器拓 撲 (升壓、降壓 / 升壓、Cuk、SEPIC 和 Zeta 轉換器) 和至 少 5 種基本隔離式轉換器拓撲 (反激式、正激式、推輓式、 半橋式和全橋式)，這些在本應用指南中並未涉及。每種拓 撲都擁有獨特的屬性，因而使其適合於特定的應用。圖 19 示出了針對其他非隔離式 SMPS 拓撲的簡化電路原理圖。 還有其他的非隔離式 SMPS 拓撲，其為基本拓撲的組合。 例如，圖 20 示出了一款基於 LTC3789 電流模式控制器的 L BOOST CONVERTER + + + – LOAD 各種不同解決方案的選擇 –– 分立型、單片式和集成型電源 其他的基本非隔離式 DC/DC SMPS 拓撲 CO VOUT – VIN DUTY BUCK/BOOST CONVERTER – L + + – VIN CO LOAD 設計師應清楚地瞭解開關電源中的電流傳導路徑和信號流， 這一點很重要。獲得必要的經驗常常需要付出大量的努力。 詳細的討論請見凌力爾特的《應用指南 136》(Application Note 136)。[7] VOUT + DUTY VIN – LOAD + – CUK CONVERTER CB L2 + L1 CO VOUT + + DUTY + – + VIN L2 + LOAD (a) SEPIC CONVERTER CB + L1 VOUT CO – DUTY + • ZETA CONVERTER CB 圖 18：解決方案實例 (a) 分立型 12VIN 至 3.3V/10A LTC3778 電源；(b) 全集成型 16VIN、雙通道 13A 或單通道 26A LTM4620 µModule® 降壓型穩壓器 + – VIN DUTY + LOAD + • (b) VOUT CO – AN140 F19 圖 19：其他的基本非隔離式 DC/DC 轉換器拓撲 an140fa 由凌力爾特公司提供的資料均視為準確可靠，但本公司不為其應用承擔責任。如果使用此處所描述 的電路侵犯了相關的專利權，則與本公司無關。中文版僅供參考之用，內容以英文版為準。 AN140-15 應用指南 140 高效率、4 開關，同步降壓-升壓型轉換器。該器件可在輸 入電壓低於、等於或高於輸出電壓的情況下運作。比如：輸 入可以在 5V 至 36V 範圍內，而輸出可以是一個穩定的12V 電壓。該拓撲是同步降壓型轉換器和同步升壓型轉換器的一 種組合，它們共享單個電感器。當 VIN > VOUT 時，開關 A 和 B 起有源同步降壓轉換器的作用，而開關 C 始終關斷， 開關 D 則始終保持接通。當 VIN < VOUT 時，開關 C 和 D 起 有源同步升壓轉換器的作用，開關 A 始終保持接通，而開 關 B 則始終關斷。當 VIN 接近 VOUT 時，所有 4 個開關均主 動運作。因此，這款轉換器的效率會非常高，對於典型的 12V 輸出應用可達 98%。[12] LT8705 控制器將輸入電壓 範圍進一步擴展至高達 80V。為了簡化設計和提高功率密 度，LTM4605、LTM4607 和 LTM4609 在高密度和易用型 電源模塊中進一步集成了一個精細的降壓 / 升壓型轉換器。 [13] 這些器件可以容易地通過並聯實現負載均分，從而滿 足高功率應用的要求。 4-SWITCH BUCK-BOOST TOPOLOGY YIELDS HIGH EFFICIENCY AT HIGH POWER A VIN CIN L SW1 B D VOUT COUT C SNS+ RSENSE SNS– SINGLE SENSE RESISTOR KEEPS EFFICIENCY HIGH LTC3789 R1 SNS+ SNS– [1] V. Vorperian, “Simplified Analysis of PWM Converters Using the Model of the PWM Switch: Parts I and II,” IEEE Transactions on Aerospace and Electronic Systems, Mar. 1990, Vol. 26, No.2. [2] R.B. Ridley, B.H.Cho, F.C.Lee, “Analysis and Interpretation of Loop Gains of Multi-Loop-Controlled Switching Regulators,” IEEE Transactions on Power Electronics, pp.489-498, Oct. 1988. [3] J. Seago, “Opti-Loop Architecture Reduces Output Capacitance and Improves Transient Response,” Application Note 76, Linear Technology Corp., May 1999. [4] H. Dean Venable, “Optimum Feedback Amplifier Design for Control Systems,” Venable Technical Paper. [5] Linear Technology 數據表 — www.linear.com.cn [6] LTpowerCAD™ 設計工具 www.linear.com.cn/designtools/software [7] H. Zhang, “PCB Layout Considerations for Non-Isolated Switching Power Supplies,” Application Note 136, Linear Technology Corp., 2012. ONLY ONE INDUCTOR SIMPLIFIES LAYOUT AND SAVES SPACE SW2 參考文獻 R2 AN140 F20 圖 20：高效率 4 開關降壓 - 升壓型轉換器可在輸入電壓低於、 等於或高於輸出電壓的情況下運作 概要 概括而言，線性穩壓器的特點是簡單易用。由於其串聯調節 晶體管在線性模式中運作，因此當輸出電壓遠遠低於輸入電 壓時，電源效率通常很低。一般說來，線性穩壓器 (或 LDO) 具有低電壓紋波和快速瞬態響應。而另一方面， SMPS 則把晶體管用作一個開關，因此效率常常大大高於 線性穩壓器。不過，SMPS 的設計和優化更具挑戰性，而 且需要更多的背景知識和經驗。對於特定的應用來說，每種 解決方案都有其自身的優勢和劣勢。 [8] R. Dobkin, “Low Dropout Regulator Can be Directly Paralleled to Spread the Heat,” LT Journal of Analog Innovation, Oct. 2007. [9] T. Phillips, “Produce High DC/DC Step-Down Ratios in Tight Spaces with 30ns Minimum On-Time Controller in 3mm × 3mm QFN,” LT Journal, Dec. 2009. [10] M. Subramanian, T. Nguyen 和 T. Phillips, “SubMilliohm DCR Current Sensing with Accurate Multiphase Current Sharing for High Current Power Supplies,” LT Journal, Jan. 2013. [11] B. Abesingha, “Fast, Accurate Step-Down DC/DC Controller Converts 24V Directly to 1.8V at 2MHz,” LT Journal, Oct. 2011. [12] T. Bjorklund, “High Efficiency 4-Switch Buck-Boost Controller Provides Accurate Output Current Limit,” Linear Technology Design Note 499. [13] J. Sun, S. Young 和 H. Zhang, “µModule Regulator Fits a (Nearly) Complete Buck-Boost Solution in 15mm × 15mm × 2.8mm for 4.5V-36Vin to 0.8V-34V Vout,” LT Journal, Mar. 2009. an140fa AN140-16 Linear Technology Corporation LT 1113 REV A 凌力爾特公司 www.linear.com.cn © LINEAR TECHNOLOGY CORPORATION 2013